在第6章中介紹了滾動(dòng)體與滾道之間的彈性接觸變形的計(jì)算方法。對(duì)于剛性支承軸承作為一個(gè)單元體，其彈性位移是指沿載荷作用方向或設(shè)計(jì)者關(guān)心的方向上的最大彈性接地變形。由于最大彈性接觸變形與滾動(dòng)體的載荷有關(guān)，因此在確定軸承的變形位移之前有必要首先分析軸承內(nèi)部的載荷分布，第7章已對(duì)承受單的靜載荷和剛性支承的軸承滾動(dòng)體載荷分布的計(jì)算方法作了介紹。在這些方法中，采用了軸承的主要位移量6，和8，，這些位移在許多應(yīng)用中，對(duì)機(jī)械系統(tǒng)的穩(wěn)定，對(duì)其他部件的動(dòng)載荷以及系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)精度可能有重要的能響。本章將討論這些位移8.2剛性支承套圈的軸承位移利用第7章中的方法，可以計(jì)算簡單徑向載荷、軸向載荷或徑向-軸向聯(lián)合載荷作用下滾動(dòng)體的最大載荷Q。 Palmgren＂給出了一系列計(jì)算特定條件下軸承位移的公式，這些式可以作為近似公式使用。以中、低速運(yùn)轉(zhuǎn)且只承受徑向載荷的深溝球軸承和角接觸球軸承，將只產(chǎn)生徑向位移即8.＝0，8,=4.36x10Q(81)對(duì)于調(diào)心球軸承6,=6.98×102-(82)Dcosa以中、低速運(yùn)轉(zhuǎn)，一個(gè)滾道為點(diǎn)接觸而另一個(gè)滾道為線接觸的滾子軸承8.=1.81×104(83)cosa對(duì)每個(gè)滾道上都是線接觸的向心滾子軸承8.=1.6sx0_8.4)以上給出的值還必須加上適當(dāng)?shù)膹较蛴蜗兑约坝煞莿傂灾С幸鸬奈灰茖?duì)角接觸球軸承，在純軸向載荷作用下，即8，＝0，軸向位移為8,=4.36×102(8.5)Tsing對(duì)調(diào)心球軸承8.=69x10(8.6)sino對(duì)推力球軸承8.=5.24x104(8.7)Disina對(duì)承受軸向載荷的深溝球軸承，在利用8.5式之前必須先確定接觸角a。對(duì)于一個(gè)滾道為點(diǎn)接觸而另一個(gè)滾道為線接觸的滾子軸承，8.=1.81×10(8.8)sina對(duì)于每一個(gè)滾道都為線接觸的滾子軸承 .=7.68×x10-_2(8.9)sina見例8.1和例8.2。8.3預(yù)載荷8.3.1軸向預(yù)載荷的圖8.1給出了球軸承位移與載荷關(guān)系的典型曲線。從圖中可以看出，隨著載荷均勻增加，變形率逐漸減小。因此，當(dāng)作用載荷超過這條曲線上的拐點(diǎn)時(shí)，對(duì)減小軸承的位移來說是有利的。這個(gè)狀態(tài)可以通過對(duì)角接觸球軸承進(jìn)行軸向預(yù)載荷來實(shí)現(xiàn)。通常的做法是磨削軸承兩個(gè)相對(duì)接觸的端面，然后將它們一起壓緊在軸上，如圖8.2所示。圖8.3顯示了軸向壓緊前后的成對(duì)軸承組。圖8.4表明，球軸承預(yù)載荷改善了載荷位移特征曲線。系